概要

機能構成

RESP-D 杭応答変位法オプションでは、杭の応答変位法の検討が行えます。 上部構造の設計をRESP-Dで行っている場合には、上部構造のモデル入力や上部構造からの反力をスムーズに受け渡しできます。 上部構造の設計を別プログラムで行っている場合には、下部構造モデルの入力および下部構造設計用外力や軸力を直接入力すれば、杭応答変位法のみの検討で利用することも可能です。

入力操作手順

場所打ち杭断面の設定

場所打ち杭をメニューから選択し、入力します。 杭断面は現在のところ、RC杭、鋼管巻きRC杭、SRC杭（芯鉄骨）が選択できます。

最後の断面の区間長は入力できませんが、全長からほかの断面の区間長を差し引いた残りの長さになります。 拡底部は傾斜を考慮しない断面となります。

2段筋がある場合、配筋詳細で入力できます。
dtは主筋の芯位置までの距離を入力してください。

性能直接入力を行えば、断面性能を直接指定する事ができます。
性能直接入力は、空欄で省略した場合は自動計算値が参照されます。

既製杭断面の設定

既製杭をメニューから選択し、入力します。 現在のところ、三谷セキサンの杭のみ対応しています。

部材耐力の直接入力

※部材耐力の自動計算については弾塑性設定をご確認ください。

部材リストのタブに設定がございます。
ここでは、自動計算ではなく、杭（応答変位オプション）のタブにて杭の骨格曲線を直接入力することができます。
設計レベル：許容時/終局時から選択してください。
方向：慣性力及び地盤変位の加力方向を選択してください。
断面位置番号：杭の部材リストで定義した各杭を数字に置き換えて入力してください。 例えばP1のA断面であれば1、B断面であれば2と入力してください。
$M_{cr}$：第一折れ点（ひび割れ）の曲げモーメント
$\phi_{cr}$：第一折れ点（ひび割れ）の曲率
$M_y$：第二折れ点（降伏）の曲げモーメント
$\phi_{y}$：第二折れ点（降伏）の曲率
$M_u$：第三折れ点（破壊）の曲げモーメント
$\phi_{u}$：第三折れ点（破壊）の曲率
$a_u$：第三折れ点より後の初期剛性に対する剛性低下率　※テトラリニアでモデル化する場合に設定します。

使用材料の設定

使用材料は、荷重・材料 -> 使用材料 -> その他　から入力できます。 コンクリートFcは、杭断面リストから符号ごとに個別指定することもできます。

鉄筋の径 - 強度関係を上部構造と杭で変えなくてはいけない場合には注意が必要です。 RESP-Dでは鉄筋材料を径ごとに指定できます。上部構造と下部構造で、同じ径の鉄筋を異なる強度で用いる場合には、たとえば上部構造用のD38に対し、下部構造用にPD38 のような径を定義して、その材料を杭用の材料とし杭断面に用いる設定が必要になります。 鉄筋径による材料指定の詳細についてはこちらをご参照ください。

水平地盤特性の設定

水平地盤特性を設定します。

画面左上のNo.1と記載されたタブを右クリックするとボーリングデータの追加・削除・番号の変更を行うことができます。
杭の部材プロパティにてどのボーリングデータを適用させるかを選択することができます。

設計GLから地表面の距離は杭頭位置の指定と関連し、以下のように解釈されます。

地下水位は地表面からの距離で指定します。
杭計算条件で地下水位を考慮するにチェックを入れた場合入力が有効となります。
解析モデル上分割された地層において地下水位が存在する地層以下の地層の単位体積重量に対して地下水位の影響を考慮して上載圧を計算します。

群杭係数

• $\zeta$：水平地盤反力係数で考慮される群杭係数です。
  
• $\kappa$：塑性水平地盤反力の群杭の影響を考慮した係数です。（砂質土）
  
• $\mu$：塑性水平地盤反力の群杭の影響を考慮した係数です。（粘性土）
  
• $\lambda$：塑性水平地盤反力の群杭の影響を考慮した係数です。（粘性土）
  
  
• 下面深度(m)：地表面からの深度を入力してください。
  なお、上載圧は地表面より下の地盤を考慮して計算されます。
  ※例えば地下階が存在して基礎底を地表面として入力した場合地下階の部分は上載圧として考慮されません。
  
• 指定タイプ：E0直接入力もしくはE0=700Nから選択します。
  
• $\alpha$：水平地盤反力係数を求める際に使用されます。
  
• N値：塑性水平地盤反力の内部摩擦角(→受動土圧係数を算定する際に使用)算定及びE0=700Nと指定した場合はE0の算定に使用されます。
  
• E0：E0=700Nと指定した場合水平地盤反力係数の算定に使用されます。
  
• $\gamma$：塑性水平地盤反力の有効上載圧算定に使用されます。
  
• $Vs$：Francisのばねを算定するために使用されます。薄層要素Opでも使用されます。詳細は薄層要素法Opマニュアルをご確認ください。
  
• $\nu$：Francisのばねを算定するために使用されます。薄層要素Opでも使用されます。詳細は薄層要素法Opマニュアルをご確認ください。
  
• 土質：砂質土・粘性土から選択します。塑性水平地盤反力を算定する際に使用します。Pyで頭打ちにしない場合はPyは設定しないを選択します。
  
• $Cu$：非排水せん断強度です。土質において粘性土を選択した場合に塑性水平地盤反力を算定する際に使用します。
  
• 剛性係数：水平地盤反力係数の$Ck$です。詳しくは地盤ばね値をご確認ください。
  
• 剛性係数（地盤変位）：数式上はCkと同じですが、単純和やSRSSを実施する際に地盤変位用と慣性力用で剛性を変更したい際に使用します。本係数は、地盤変位の解析モデルで採用されます。
  
• 耐力係数：塑性水平地盤反力の$Cs$です。詳しくは塑性水平地盤反力をご確認ください。
  

杭配置設定

杭配置を行います。 配置は伏図画面上からの入力と、表形式のダイアログからの入力が行えます。

杭位置ごとの個別設定

杭位置ごとに以下が個別指定できます。

• 杭符号
• 本数
• 地盤ばねタイプ（ボーリングNo.）
• 基礎重量
• 杭長個別指定
• 通り芯から杭心までの偏心距離
• 杭頭位置個別指定

また、伏図上でプロパティウィンドウからパラメータを設定することも可能です。

杭軸力の設定

各解析ケースごとに軸力を設定できます。
左上の「解析結果の読み込み」ボタンから解析結果を読み込むことも可能です。
実際に杭に考慮される軸力は、ここでの設定値に対して基礎重量を加算した軸力を採用します。

杭頭付加モーメントの設定

各ケースごとに杭頭付加モーメントを設定できます。 設定した付加モーメントは、杭頭に作用させます。

• 基礎梁の設計には採用しません。
• 杭応答変位法オプションの設定項目です。RESP-Dの杭一体解析では考慮されません。

左上の「解析結果の読み込み」ボタンから解析結果を読み込むことも可能です。以下の数値を読み込みます。

• 各支点の支点反力（支点をばねまたは固定にしている場合）
• 免震部材の付加モーメント（免震設計条件で付加曲げ計算用変位を入力している場合）

地盤変位の入力

応答変位法を行う場合は地盤変位を設定します。 地盤変位はレベル1,レベル2でそれぞれ設定できます。
地表面からの深度を入力してください。

計算条件

計算条件を設定します。

共通

• 杭の設計計算
  
• 地盤ばね特性の入力方法
  応答変位Opでは地盤特性で入力するのみに対応しています。
  
• 採用軸力
  　解析結果軸力を採用
  

　直接入力値を採用
　杭軸力の設定にて入力された値を参照します。
　OTM低減係数を考慮することができます。

• 杭・地盤の非線形性
  　杭体・地盤ばねの線形・非線形の切り変えを行うことができます。
  

• 杭のコンクリート強度
  ・掘削時に水もしくは泥水を使用する
  　チェックを入れない場合、告示　平13国交告第1113号　第8 一号　(1)が採用されます。チェックを入れた場合(2)が採用されます。
  ・終局時1.0×Fcとする
  　チェックを入れると、杭としての低減をかけずに終局の強度（曲げ・せん断ともに）を計算します。

• モデル配置等
  ・1FL構造芯から設計GLまでの距離(mm)
  ・構造芯から杭頭の距離デフォルト(mm)
  　設定した長さは剛域となります。この長さは、杭のプロパティにおいて杭ごとに設定することも可能です。特に杭ごとに設定を行わない場合はこちらで設定した値が採用されます。
  

• 杭体解析モデルの分割ピッチ

• 設計用水平力・応答変位の考慮設定

• 建物最下層の地下震度 　RESPにおける基礎重量に対して入力値が乗じられて基礎部の慣性力となります。 　直接入力しない場合は地震荷重の載荷層のkが用いられます。

分離モデル条件1（オプション）

• 杭解析用モデルの選択
  ・単杭モデル
  ・群杭フレームモデル
  基礎梁剛性を考慮した場合、杭の曲げ戻しにより基礎梁を介して発生する変動軸力が自動的に考慮されます。
  

• 杭体非線形モデル化方法
  ・M-φモデル
  ・Fiberモデル
  

• 地盤ばねのモデル化方法
  ・慣性力（同時加力）
  　基礎指針もしくはFrancisのばねより選択します。
  ・応答変位
  　基礎指針もしくはFrancisのばねより選択します。
  

• 応力の重ね合わせ
  同時加力・単純和・SSRより選択します。
  

• 杭頭の条件
  　杭解析用モデルの選択にて単杭モデルを選択した場合選択可能です。
  　群杭フレームモデルを選択した場合自動的に杭頭回転固定となります。
  　杭頭回転自由　
  　杭頭回転固定
  　つなぎ梁による拘束
  

• 杭先端の条件 　ピンもしくは水平ローラーから選択することができます。
  

• 杭に対する慣性力の直接入力
  　慣性力を直接入力するにチェックを入れた場合入力した慣性力が剛床代表節点に加力されます。
  　チェックを入れていない場合（直接入力しない場合）
  

• 地下水位
  地下水位を考慮した場合、地盤ばね耐力計算時の上載圧計算時の地盤の単位体積重量を浮力を考慮して計算します。
  設計水位の設定は水平地盤特性の設定で行います。
  

• 軸力考慮方法
  ・検定時にのみ用いる：
  　軸力を外力としては与えず、M-N相関図上の応力プロットとして指定した軸力が採用されることとなります。
  ・支点反力履歴を増分する
  　上部構造の弾塑性解析を実施している場合はより精緻な支点反力履歴による増分として各ステップの変動軸力を与えますが、上部構造の弾塑性解析を実施していない場合は直接入力した軸力による線形増分として各ステップの変動軸力を与えます。応答変位Opで許容応力度検定を実行した場合、静的増分解析条件において設定したL.F=1までの支点反力、終局検定を実行した場合は終局検定にチェックを入れたL.Fまでの支点反力を用います。
  

• 軸力低減係数（レベル1,2は変動成分）
  　長期　直接入力の軸力もしくは上部構造の鉛直荷重時解析の支点反力に対して倍率をかける場合に入力します。
  　レベル1　直接入力の軸力もしくは上部構造の水平荷重時解析（弾性もしくは弾塑性）の支点反力に対して倍率をかける場合に入力します。
  　レベル2　直接入力の軸力もしくは上部構造の水平荷重時解析（弾性もしくは弾塑性）の支点反力に対して倍率をかける場合に入力します。
  

• 上下動
  上下動係数は、曲げ-軸力相関における検定時に考慮します。
  

• 位相の影響を考慮した検討
  位相の影響を考慮した検討は、設定した低減率αに対して以下の組み合わせケースを検討します。
  

  	上部慣性力	地下慣性力	応答変位
  1	1.0倍	α倍	α倍
  2	α倍	1.0倍	1.0倍
  3	1.0倍	-α倍	-α倍
  4	α倍	-1.0倍	-1.0倍

• 偏心モーメント
  偏心モーメントを杭で受けるにチェックを入れた場合
  

• 場所打ち杭検定条件
  ・せん断耐力式
  ・曲げ終局耐力計算時のコンクリートの応力-歪み関係
  ・鋼管場所打ちコンクリート杭
  　許容曲げモーメント計算方br»

• 基礎梁長期応力の取り扱い
  ・初期応力として考慮する
  　上部構造をモデル化しており、上部の長期の応力を応答変位法の基礎梁の応力に足し合わせます。
  ・応力再配分させる
  　上部構造の長期のCMQ荷重の端部モーメントを杭や周辺の梁に再分配します。
  　基礎梁が十分剛ではなく、杭にも上部構造からの応力を負担させる場合に用います。
  ・考慮しない
  

• 基礎梁設計応力の考慮
  ・解析結果応力を用いる
  　上部構造をモデル化しており、上部の設計応力を応答変位法の基礎梁検定応力に考慮します。上部構造の解析が行われている必要があります。
  ・考慮しない
  

• 結果出力設定
  地盤ばね反力履歴の出力にチェックを入れた場合、出力深度範囲に指定した範囲内の地盤ばねの荷重変形関係履歴をCSVファイルとして出力します。解析結果フォルダに All_SoilReaction_Pile{杭記号}.csv というファイル名で出力されます。
  

計算実行

杭オプション計算実行

実行にあたっては、以下の手順が必要です。

1. RESP-Dの「計算実行」で必要な計算を実行する
2. RESP-Dのツール → 外部ツール から杭応答変位法オプションを実行する

1において実行が必要な計算は計算条件の設定によります。 慣性力や軸力を自動設定するようにしている場合には、RESP-Dの計算は終局検定まで実行する必要があります。 慣性力や軸力を直接入力している場合には、RESP-Dの計算は準備計算まで実行する必要があります。

慣性力や軸力を自動設定としている場合

慣性力や軸力を直接入力としている場合

メイン画面は以下のようになります。 計算実行すると計算が開始されます。

断面選定機能

NGが出た場合、おおよその満足できる配筋量を表示できます。 ただし、配筋を変えると応力も変わるため、確実にOKになる保証はない点に注意がｄ必要です。

計算結果

結果の確認

計算結果を画面から確認します。 分布図、MN相関図、フレーム形式応力図、応力・検定値のテーブル形式まとめ表が表示できます。

結果ファイル出力

CSV出力, Word出力が行えます。

CSV出力

出力項目は以下になります。

• 慣性力分配

  • 水平力(kN)

• 地盤ばね値

  • Kh0(kN/m) … 解析上の初期剛性。（弾性:kh0×層厚×杭径、弾塑性:3.16×kh0×層厚×杭径）
  • Py(kN)
  • 支配厚(m)
  • 杭径(m)
  • 上載圧(kN/m^2)
  • α
  • E0(kN/m^2)
  • ν
  • Vs(m/s)
  • ρ(t/m^3)
  • ξ
  • κ
  • Kp

• 杭骨格曲線

  • E(kN/m2)
  • A(m2)
  • I(m4)
  • M1(kNm)
  • α1
  • M2(kNm)
  • α2

• 杭解析結果応力

  • M(kN・m)
  • Q(kN)
  • 変位(m)
  • 回転角(rad)

• 地盤変位

  • 地盤変位(mm)

• 地盤ばね反力

  • 地盤ばね変位(mm)
  • 地盤ばね反力(kN)

• 基礎梁応力

  • 始端M(kNm)
  • 終端M(kNm)
  • 始端Q(kN)
  • 終端Q(kN)

出力例

Word出力

Word出力では、出力するケースおよび杭位置が選択可能です。

出力例

概要

機能一覧

機能一覧は以下の通りです。

計算フロー

解析条件 - 応力解析モデル

解析モデルは単杭モデルと群杭フレームモデル（基礎梁剛）から選択できます。

以下は単杭モデルのイメージ図です。
後述の群杭フレームモデルを弾性解析することにより慣性力の分配率を計算し、分配された慣性力を各単杭モデルに作用させるモデルです。
慣性力の分配を決める計算の際には、杭体を弾塑性として指定した場合でも弾性として解析した結果を用います。

以下は群杭フレームモデルのイメージ図です。
全慣性力を剛床位置に作用させ、応力解析により慣性力が自動的に分配されます。

単杭モデル

単杭モデルの計算フローは以下となります。

• 1. 共通
  • 1.1. 水平地盤特性の入力および深度の関係から、水平地盤ばね値およびばね耐力を算出します。
  • 1.2. 杭断面の入力から、杭の剛性、耐力および骨格曲線を算出します。
  • 1.3. 基礎梁の入力から、つなぎ梁の剛性を算出します。
• 2. 単杭モデル
  • 2.1. 群杭フレームモデル(基礎梁剛)の弾性解析により、各杭のせん断力分担比を計算します。
  • 2.2. 計算された分担比に応じた慣性力により単杭モデルの慣性力解析を行います。
  • 2.3. 単杭モデルの地盤変位解析を行います。
  • 2.4. 慣性力解析の場合は指定により応力を補正します（非公開機能）。
  • 2.5. 慣性力、地盤変位結果を重ね合わせ検定応力を算出します。
  • 2.6. 検定応力を用いて断面検定を行います。

群杭フレームモデル

群杭フレームモデルの計算フローは以下となります。

応力重ね合わせの場合

• 1. 共通
  • 1.1. 水平地盤特性の入力および深度の関係から、水平地盤ばね値およびばね耐力を算出します。
  • 1.2. 杭断面の入力から、杭の剛性、耐力および骨格曲線を算出します。
  • 1.3. 基礎梁の入力から、つなぎ梁の剛性を算出します。
• 2. 群杭フレームモデル
  • 2.1. 群杭フレームモデル(基礎梁剛)により、慣性力解析を行います。
  • 2.2. 群杭フレームモデル(基礎梁剛)により、地盤変位解析を行います。
  • 2.3. 慣性力、地盤変位結果を重ね合わせ検定応力を算出します。
  • 2.4. 検定応力を用いて断面検定を行います。

同時載荷の場合

• 1. 共通
  • 1.1. 水平地盤特性の入力および深度の関係から、水平地盤ばね値およびばね耐力を算出します。
  • 1.2. 杭断面の入力から、杭の剛性、耐力および骨格曲線を算出します。
  • 1.3. 基礎梁の入力から、つなぎ梁の剛性を算出します。
• 2. 群杭フレームモデル
  • 2.1 群杭フレームモデル(基礎梁剛)により、慣性力+地盤変位同時載荷解析を行います。
  • 2.2 発生した応力により、検定を行います。

計算詳細

解析条件 - 杭

モデル化

以下の条件でモデル化します。

• RC系の杭の場合、鉄筋剛性を考慮します。

• 解析モデルにおいては、杭を1mピッチで分割します。

• 地盤ばねは杭頭から0.1m下がった位置から配置されます（上部慣性力と杭頭せん断力が釣り合うようなモデル化とするため）。

• 分割された要素において、断面は下図のように上部の断面を採用します。

弾塑性設定

弾塑性(Tri-Linear)を考慮する場合、以下に示す骨格曲線の各折点は以下のように計算されます。

曲げひび割れ耐力Mc : 耐力式により計算
曲げ降伏耐力Mu, 曲げ降伏曲率φu : 平面保持解析により計算

曲げひび割れ耐力Mc(第1折れ点)

曲げひび割れ耐力Mcは、長期軸力を用いて以下の計算により算出します。

$Mc=(0.56・√Fc+σ_L)・Ze$

Mc : 曲げひび割れ耐力(Nmm)
Fc : コンクリート基準強度(N/mm^2)
σL : 長期軸応力度(N/mm^2)
Ze : 断面係数(mm^3)

※ 2025年版 建築物の構造関係技術基準解説書参照。ただし、長期軸力の扱いが同資料では軸力N, 断面せいDに対してN・D/6となっているところを、本プログラムでは $σ_L・Ze$ とし、長期軸応力度は鉄筋を考慮した剛性による応力度としている。

曲げ終局耐力Mu(第2折れ点)

第2折れ点は、曲げ降伏時耐力Muとします。

曲げ降伏後剛性低下率 α3

曲げ降伏後の剛性低下率α3は初期剛性に対して0.001倍とします。

解析条件 - 地盤ばね

モデル化

杭の節点と地盤ばねの接続方法は、

杭の節点から上下に指定ピッチ（規定値は1m）の半分の範囲にある地層のばねが接続されます。地層が指定ピッチによる範囲をまたぐ場合、範囲の境界で分割された地層によるばねが当該節点に接続します。

また、範囲内に複数の地層がある場合、当該節点には複数のばねが接続されます。

各地層データの深度と杭頭位置の関係は、以下の4つの入力から計算されます。
構造芯よりも高い位置に設計GLがある場合が＋となります。

A. 1FL構造心と設計GLとの距離
B. 最下FL構造心から杭頭までの距離デフォルト値
C. 最下FL構造心から杭頭までの距離個別指定値
D. 設計GLと地表面との距離

地盤変位の入力深度は地表面からの深度として解釈します。
解析モデル上の杭の分割位置（節点位置）に対して、入力した地盤変位を線形補間して解析上の強制変位を算出します。

地盤ばね値

基礎指針の方法による地盤ばね

日本建築学会「建築基礎構造設計指針」に基づき算出します。

A) 線形

水平地盤反力係数は以下の式で計算されます。
$k_{h0} = C_k・α・ξ・E_0・D ^ {-0.75}$

$k_{h0}$ : 基準水平地盤反力係数(kN/m^3)
$C_k$ : 剛性低減係数
$α$ : 評価法によって決まる定数(1/m) $ξ$ : 群杭の影響を考慮した係数
$E_0$ : 700N もしくは 直接入力 (kN/m^2)
$D$ : 杭径 (cm)

B) 非線形

水平地盤反力係数は以下の式で表され、塑性水平地盤反力Pyを考慮する場合はPyを応力度の上限とします。

(0.0 cm <= y <= 0.1 cm の場合)
$k_h = 3.16・k_{h0}$

(0.1 cm < y の場合)
$k_h = k_{h0}・y^{-1/2}$
$k_h・y ≦ p_y$ (※指定によりpyを考慮する場合のみ)

$k_h$ : 水平地盤反力係数(kN/m^2)
$y$ : 水平変位(cm)
$p_y$ : 単位面積当たりの塑性水平地盤反力(kN/m^2)

Francisの地盤ばね

日本建築学会「建物と地盤の動的相互作用を考慮した応答解析と耐震設計」を参考に以下のような計算で算出します。

A) 線形

水平地盤反力係数は以下の式で計算されます。
$kfs = Ck・\cfrac{1.3・Es}{ 1.0 - Vs^{2}}・(\cfrac{E_s・B^{4}}{E_p・I_p})^{1/12}$

$E_s = 2.0・(1.0+ν)・ρ・V_s^2$

$k_{fs}$ : 水平地盤反力係数(kN/m^2) $C_k$ : 剛性低減係数 $E_s$ : 地盤ヤング係数(kN/m^2)
$V_s$ : せん断波速度(m/s)
$B$ : 杭径(m)
$E_p$ : 杭ヤング係数(kN/m^2)
$I_p$ : 杭断面2次モーメント(m^4)

B) 非線形

水平地盤反力係数は双曲線モデルで表され、Bromsの耐力に漸近します。

$p(y) = \cfrac{k・y}{ 1.0 + \cfrac{k・y}{P_y} }$
$P_y = p_y・B$

$p(y)$ : 双曲線モデルの応力度
$k$ : 初期剛性(kN/m^2)
$y$ : 水平変位
$B$ : 杭径(m)
$P_y$ : Bromsによる塑性水平地盤反力(kN/m)

塑性水平地盤反力

砂質土、粘性土でそれぞれ以下に示す計算により単位面積当たりの塑性水平地盤反力を計算します。
計算値に対し、杭径Bと層厚l’ を乗じてばね耐力とします。

砂質土

$p_y = C_s・κ・Kp・σ_0$

$p_y$ : 塑性水平地盤反力(kN/m^2)
$C_s$ : 耐力低減係数
$κ$ : 群杭の影響を考慮した係数, 単杭の場合3.0(本プログラムでは常に3.0を採用)
$K_p$ : 受動土圧係数 = (1+sinφ)/(1-sinφ)
$φ$ : 内部摩擦角 = √(20・N)+15
$σ_0$ : 上載圧(kN/m^2), 地層の自重を上層から累積した値を用いる。地下水位を考慮した場合、地下水位以下の地層については単位体積重量から $9.8kN/m^{3}$ を減じた数値を用いて計算する。

粘性土

(z / B < 2.5の場合)
$p_y = C_s・2・(1.0 + \cfrac{μ・z}{B})・c_u$

(z / B >= 2.5の場合)
$p_y = C_s・λ・c_u$

$p_y$ : 塑性水平地盤反力(kN/m^2)
$C_s$ : 耐力低減係数
$μ,λ$ : 群杭の影響を考慮した係数, 単杭の場合 μ=1.4, λ=9.0(本プログラムでは常にμ=1.4,λ=9.0を採用)
$c_u$ : 非排水せん断強さ
$D$ : 杭径(m)
$z$ : 深さ(m)

解析条件 - つなぎ梁

つなぎ梁を考慮する場合、RESP-Dに入力された基礎梁について反曲点位置が梁の中央であると仮定し、材長の1/2までをモデル化します。

解析条件 - 外力

慣性力

慣性力は以下のように算出されます。

• 短期は1次設計用外力、終局は2次設計用外力（終局検定用のステップ）における外力を用います。

• 基礎震度は杭基礎解析条件の設定値とし、基礎重量は建物重量に加え、杭配置テーブルで設定した基礎重量を加算した重量を用います。

• 直接入力の場合は入力した値をそのまま用います。

• 単杭モデルの場合、各杭が負担する慣性力は杭頭変位を同一とした線形解析により算出します。単杭剛床モデルの場合、上記で計算した全慣性力を各杭の頂部節点を水平拘束した代表節点に対して作用させます。具体的には以下のような手順になります。

  • 1. 慣性力分配用の群杭フレームモデルによる解析を実行する
  • 2. 各杭頭位置におけるせん断力分担比により、各単杭モデルに対する慣性力を算出する

慣性力の分配計算

単杭モデルへの載荷

応答変位

応答変位は、ユーザーが設定した地盤変位の入力値に対し、地盤ばね位置において線形補完した値を強制変位として地盤ばね側節点に作用させます。

付加モーメント

付加モーメントは慣性力ケース、応答変位ケースの事前解析として載荷し、継続して各水平荷重ケースの解析を行います。 RESP-Dにおける付加モーメント自動計算機能は以下に従って算出されます。

考慮されるモーメントは以下の通りです。

1.支承材のP-δ効果によるモーメント
2.支承材のQ-hによるモーメント

以下、その他の事項を示します。

• P-δ効果におけるPは、杭基礎解析条件において軸力の扱いについて「直接入力値を採用」としている場合には直接入力された軸力が考慮される。
• δについては免震層設計条件に設定された「免震層層間変位」の入力値を採用する。
• Q-hモーメントは応力解析におけるせん断力とは無関係に、「免震層層間変位」の入力値から支承材に生じる歪みを想定してQを算出することにより用いる。

断面検定

断面検定 - 応力の重ね合わせ

応力の重ね合わせは単純累加、SRSSから選択できます。

A) 単純累加

$Md = Mi±Mr$
$Qd = Qi±Qr$

$M_d$ : 重ね合わせモーメント
$Q_d$ : 重ね合わせせん断力
$M_i$ : 慣性力ケースによるモーメント
$Q_i$ : 慣性力ケースによるせん断力
$M_r$ : 応答変位ケースによるモーメント
$Q_r$ : 応答変位ケースによるせん断力

B) SRSS

$M_d = \sqrt{(M_i^{2}+M_r^{2})}$
$Q_d = \sqrt{(Q_i^{2}+Q_r^{2})}$

$M_d$ : 重ね合わせモーメント
$Q_d$ : 重ね合わせせん断力
$M_i$ : 慣性力ケースによるモーメント
$Q_i$ : 慣性力ケースによるせん断力
$M_r$ : 応答変位ケースによるモーメント
$Q_r$ : 応答変位ケースによるせん断力

断面検定 - 上下動係数・偏心の考慮

上下動係数を考慮した場合、検定用軸力に対して上下動係数×長期軸力を加算または減算した採用します。
偏心距離を設定した場合、偏心距離×軸力のモーメントを杭設計用応力に加算します。 考慮する軸力は、上下動係数を考慮します。

断面検定 - MN相関の計算方法

杭体コンクリートの許容応力度

杭体コンクリートの許容応力度は、2025年版建築物の構造関係技術基準解説書に準拠し、以下の表により算定されます。

短期許容曲げ耐力

短期許容曲げ耐力は、平面保持解析により、以下のいずれかが許容応力度に達した時点のモーメントとして算出します。

• 鉄筋の引張
• 鉄筋の圧縮
• コンクリートの圧縮

ただし、ヤング係数比は実際の鉄筋のヤング係数とコンクリートのヤング係数の比率として考慮します。
以下にRC規準より抜粋した曲げ短期許容曲げモーメント算出の考え方を示します。ここで、Sn, Inは中立軸についての値であるので、中立軸位置xnによって変動します。実際の数値計算としてはxnを変数として2分法により(2)式において所定の軸力と釣り合う偏心距離eを算出し、(1)式により短期許容曲げモーメントを求めます。軸力については、(3)式により最小の軸力を採用します。

$M = N・e$ … (1)
$xn - \cfrac{D}{2} + e = \cfrac{In}{Sn}$ … (2)

(コンクリートで決まる場合)
$N1 = \cfrac{Sn}{xn}・fc$ … (3-a)

(圧縮鉄筋で決まる場合)
$N2 = \cfrac{Sn}{(n・xn-dc)}・rfc$ … (3-b)

(引張鉄筋で決まる場合)
$N3 = \cfrac{Sn}{n・(D - dt - xn)}・ft$ … (3-c)

$N = min(N1, N2, N3)$ … (3)

Sn  : 中立軸に関する有効等価断面の1次モーメント  
In  : 中立軸に関する有効等価断面の2次モーメント  
Ae  : 等価断面積  
g   : 等価断面の重心と断面の最大圧縮応力度を受ける位置との距離  
e   : 偏心距離  
xn  : 中立軸位置  

短期許容せん断耐力

※2026年4月時点ではSRC杭（内部鉄骨）のせん断検定は未対応となっており、SRC杭（内部鉄骨）のせん断耐力はRC杭のせん断耐力として算定されます。

鉄筋コンクリート杭

短期許容せん断耐力は杭断面を矩形置換して以下の式により計算します。

$Q_A = b・j・{fs + 0.5・ft・(pw-0.002) }$

  A 		: 杭断面積  
  dt 		: 鉄筋重心位置  
  b		    : 矩形置換した幅（=√A）  
  d		    : 矩形置換した有効せい(=b-dt)  
  j 		: 矩形置換した応力中心間距離（=7/8d）  
  fs 		: コンクリート短期せん断許容応力度  
  ft		: せん断補強筋短期許容応力度  
  pw 		: せん断補強筋比  

鋼管鉄筋コンクリート杭

鋼管部分のみの短期許容せん断耐力を用います。

$Q_A=_sA_s・F/\sqrt{3}$

  sAs     : 鋼管せん断断面積  
  F       : 鉄骨基準強度

曲げ終局耐力

曲げ終局耐力は平面保持解析により、コンクリート圧縮歪み0.003、もしくは鉄筋・鋼管の引張歪み0.01に達した時点として計算します。コンクリートの応力度-歪関係はe関数法を用いて以下の数式で定義します。ただし、耐力劣化は考慮せずε≧εyの場合はε=εyとして計算します。

$σ(ε) = 6.75・(e^{-0.812・(ε/εy)}- e^{-1.218(ε/εy)})・Fc$

εy : 基準化歪 (=0.002)  

せん断終局耐力

※2026年4月時点ではSRC杭（内部鉄骨）のせん断検定は未対応となっており、SRC杭（内部鉄骨）のせん断耐力はRC杭のせん断耐力として算定されます。

鉄筋コンクリート杭

場所打ちRC杭のせん断終局耐力は、計算条件より修正荒川式と塑性理論式が選択できる。 なお、せん断耐力算定に用いる軸力は上下動係数を考慮し、押し込みと引き抜きの小さい方の値を採用します。

(1) 修正荒川式

$Q_{su}=\lbrace \frac{k_{1}・pt^{0.23}(18+F_{c}’)}{M/(Q・d)+0.12}+k_{2}\sqrt{pw・σ_{wy}}+0.1σ_0 \rbrace・b・j$

$b$, $d$, $k_{2}$については、 i）ウルボン鉄筋以外のせん断補強筋 ii）高強度せん断補強筋 で異なる値となります。

  A 		: 杭断面積
  B 		: 杭径
  dt 		: 鉄筋重心位置（円形断面における引張縁から引張鉄筋重心までの距離）  
  b 		: i）の場合は正方形置換した幅（=√A）, ii）の場合は長方形置換した短辺幅（=π/4*B）
  D 		: i）の場合は正方形置換したせい(=b)  , ii）の場合は長方形置換した長辺幅（=B）
  d 		: 有効せい(=D-dt)
  j 		: 矩形置換した応力中心間距離（=7/8d）
  k1　		: 0.053
  k2　		: i）の場合は0.85, ii）の場合は0.846
  M/(Q・d) 	: せん断スパン比(=3.0)  
  σ0 		: 軸方向応力度(設定された軸力から算出, 引き抜きの場合も負の値として考慮)  
  pw 		: せん断補強筋比（=aw/(D・x)）で、ii）の場合は0.1%≦pw≦0.3%とします
  aw 		: せん断補強筋1組の断面積
  x 		: せん断補強筋ピッチ
  σwy 		: せん断補強筋のせん断強度
  Fc' 		: 杭のコンクリート強度（指定により、1.0xFc、長期圧縮許容応力度×3のいずれかが選択可能）  

(2) 塑性理論式

$Q_{su}=b・j_{t}・p_{w}・σ_{wy}+η・k_{1}・(1-k_{2})・b・D・ν・F_{c}'$

ただし、$Q_{su}≦ \frac{ν・F_{c}}{3}・b・j_{t}$ 　　　　$k_{1}= \frac{\sqrt{(L/D)^{2}+1}-(L/D)}{2}$ 　　　　$k_{2}= \frac{3・p_{w}・σ_{wy}}{ν・F_{c}}$ 　　　　$ν=0.7- \frac{F_{c}}{200}$

$b$, $D$については、 i）ウルボン鉄筋以外のせん断補強筋 ii）高強度せん断補強筋 で異なる値となります。

  A 		: 杭断面積
  B 		: 杭径 
  b 		: i）の場合は正方形置換した幅（=√A）, ii）の場合は長方形置換した短辺幅（=π/4*B）
  D 		: i）の場合は正方形置換したせい(=b)  , ii）の場合は長方形置換した長辺幅（=B）
  η 		: 寸法効果による補正係数ですが、現状は必ず1とします（寸法効果を考慮しません）
  jt 		: 引張側主筋および圧縮側主筋の重心間距離（=D-2dt）
  dt 		: 鉄筋重心位置（円形断面における引張縁から引張鉄筋重心までの距離） 
  pw 		: せん断補強筋比（=aw/(D・x)）で、ii）の場合は0.1%≦pw≦0.3%とします
  aw 		: せん断補強筋1組の断面積
  x 		: せん断補強筋ピッチ
  σwy 		:せん断補強筋のせん断強度
  Fc' 		:杭のコンクリート強度（指定により、1.0xFc、長期圧縮許容応力度×3のいずれかが選択可能）
  L 		:アーチ機構の長さ
  ν 		:コンクリート圧縮強度の有効係数

本式は、日本建築学会：「鉄筋コンクリート造建物の終局強度型耐震設計指針・同解説」1990年版に記載されている柱および梁のせん断耐力式に対し、cotφ=1として導出したものです。ただし、k2についてはウルボン指針2024年版解説に記載の通り、靭性指針1999年版に示されているトラス機構の有効係数λを考慮し、一般的な杭の配筋がλ=0.7程度であることから、終局強度型設計指針に記載されているβの(1+(cotφ)^2)に相当する係数を3としています。

鋼管鉄筋コンクリート杭

鋼管部分のみの耐力を用います。

$Qsu=_sA_s・F/\sqrt{3}$

  sAs     : 鋼管せん断断面積  
  F       : 鉄骨基準強度

概要

機能構成

薄層要素法オプションでは以下のことが行えます。

• 薄層要素法により、地盤の相互作用ばねを計算する
• 地盤の相互作用ばねを考慮した、建物-杭-地盤の一体解析を行う

上記の解析を行うには、RESP-F3T が必要です。
上記で計算した解析結果を RESP-D の解析結果として取り込み、断面検定を行うことが可能です。
主なフローは以下になります。

flowchart TD
modeling(杭、地盤、基礎版モデル入力) --> export(RESP-F3Tファイルエクスポート)
export --> run-tlem(薄層要素法計算実行、相互作用ばね算出)
run-tlem --> edit-ftc(相互作用ばねを考慮した解析用ftcの編集)
edit-ftc --> run-stress-analysis(相互作用ばねを考慮した解析実行)
run-stress-analysis --> edit-dz-pile-condition(解析データパスをRESP-Dに設定)
edit-dz-pile-condition --> run-resp-d(RESP-Dで解析実行もしくは結果読み込み)

ファイルについて

次章入力操作手順で行った入力を、ftc ファイルにエクスポートする手順及び出力される ftc ファイルについて記載します。
作業手順が前後することになりますが、次章では RESP-D の入力と ftc ファイルの編集についての説明を記載しているため、本章を一読されることをお勧めします。

ファイルエクスポート

ファイルメニュー　 → 　データ変換出力　 → RESP-F3T(薄層要素法沈下解析)　からエクスポートできます。

エクスポートされる ftc ファイルは以下のようになります。

• <ユーザー指定保存名称>.ftc
• <ユーザー指定保存名称>-WithBuilding.ftc

各ファイルについて

相互作用ばね計算用ファイル <ユーザー指定保存名称>.ftc

地盤の相互作用ばねを計算するための ftc ファイルです。
こちらのファイルを F3T で指定して解析が正常に終了すると、相互作用マトリクス情報を *.07 ファイルに出力します。
*.07 ファイルはバイナリデータですので中身を確認することはできません。

相互作用ばね考慮応力解析用ファイル
　<ユーザー指定保存名称>-WithBuilding.ftc

*.07 ファイルから相互作用マトリクス情報を読み込み、剛性マトリクスに加算し、建物-杭-地盤の一体解析（沈下解析や水平荷重解析）を行います。

ファイルの構成について

相互作用ばね計算用ファイル <ユーザー指定保存名称>.ftc

編集は必要ありません。

相互作用ばね考慮応力解析用ファイル <ユーザー指定保存名称>-WithBuilding.ftc

大まかな構成は下記の通りです。
現状の RESP-D の仕様通りの解析モデルを作成する場合は、基本的に解析コマンド以外は編集は必要ありません。

• 節点
• 剛床代表節点
• 境界条件
• 自由度拘束
• 材料
• 部材非線形特性
• ばね性能
• 断面性能
• 部材定義（杭・基礎梁・耐圧版・ばねなど）
• 相互作用地盤ばねの読み込み（Matrix3FromSF3DS）
  *.07 ファイルを TLEM-WithBuilding.ftc とは違うディレクトリに置いた場合はこの ftc ファイルに記載されている Matrix3FromSF3DS コマンドのファイルパスを書き換える必要があります。
  ファイルパス以外は絶対に編集しないでください。
• 要素グループ
• 層定義
• 荷重定義
• 出力指定
• マトリクスソルバ指定
  現状はツールにおいて指定したソルバが ftc ファイルに記載されますが、
  Full に書き直すことを推奨いたします。
  ※RESP-D 上で指定することができないため ftc ファイルで書き直す必要があります。
  
• 解析コマンド(Analysis)
  RESP-D から出力した際に記載されている Analysis コマンドは例です。
  解析したい内容に合わせて必ず編集が必要になります。

ファイルの関係性は下記の通りです。
※沈下解析結果初期応力ファイルの出力には指定が必要です。次章の手順をご確認ください。

入力操作手順

本章では、ftc ファイルをエクスポートするための RESP-D 上での入力及び ftc ファイルの編集について記載します。

薄層要素法オプションに影響のある入力項目
（主な箇所のみ記載）

・各部材プロパティ
・部材リスト
　構造スラブ・面要素
　場所打ち杭
　既成杭
　杭配置テーブル
　杭頭回転ばね → 考慮されません
　杭基礎水平地盤ばね
　　水平地盤特性
　　土圧合力ばね → 考慮されません
・荷重・材料
　地盤応答変位
　杭応力の直接入力 → 考慮されません
　使用材料
　材料強度
・杭基礎解析条件　共通タブ・薄層要素法（オプション）タブ
その他上部構造の変更も荷重などに影響を与えます。

部材配置

耐圧版の配置

部材リスト＞構造スラブ・面要素において、耐圧版の符号を定義します。
該当箇所に床を配置します。
この時床荷重リストに入力された耐圧版の重量は梁の CMQ 荷重として計算され、Loadcase DeadLoad で考慮されます。

「床のプロパティ」の設定を下記の通りに設定してください。
【床のプロパティの設定】
面要素計算：する
面要素名：構造スラブ・面要素で設定した符号を選択してください。
面要素モデル化：板要素
長期応力負担タイプ：設計に合わせて選択してください。
構造スラブ符号：構造スラブ・面要素で設定した符号を選択してください。
面要素内部分割：する

耐圧版の分割

耐圧版の分割には大梁の自動分割機能を用います。
「大梁のプロパティ」において大梁自動分割を True と指定し、周辺の大梁分割数を指定します。
分割数は 0 以外の偶数である必要があります。
分割しない場合は自動分割を False としてください。
向かい合う梁と分割数が一致するように指定する必要があります。

梁の分割を細かくしすぎると杭の加振半径内に梁の加振点が入ってしまい解が求まらないので注意が必要です。

相互作用ばね・杭周面ばねの設定について

杭に取り付くばねは下記の二種類です。
・薄層要素法で算定する相互作用ばね
・杭周面ばね
　「杭基礎設計条件」でばねの有無を選択可能です。
　現状ではばね有を選択した場合、水平方向に基礎指針のばね、鉛直方向に剛ばねが作成されます。

杭周面ばねのパラメータについては「水平地盤特性の設定」をご確認ください。

薄層要素法による相互作用ばねの計算に必要なパラメータは以下の通りです。
部材リスト＞杭基礎水平地盤ばね＞水平地盤特性において入力します。

• 下面深度(m)
  
• E0 もしくはせん断波速度 Vs 及び単位堆積重量 γ
  
• ポアソン比 ν
  
• せん断弾性係数
  

※相互作用地盤ばねの物性は、<ユーザー指定保存名称>.ftc の Analysis TLEM コマンドに記載されます。
　 コマンドの詳細は RESP-F3T マニュアルをご確認ください。
※応答変位法オプションと共通の入力項目ですので、同時に使用される場合は採用するパラメータが意図通りになっているかご確認ください。

なお、層厚は 0.1m 単位までの入力とする必要があります。
0.01m 単位で入力すると、適切にモデル化されない可能性があります。

ばねの剛性に採用するパラメータについて

1. 杭周面ばねを考慮し、薄層要素法による相互作用ばねも同じ地盤剛性とする場合
   もしくは杭周面ばねを考慮せず、薄層要素法による相互作用ばねの剛性を入力する場合
   → 剛性を E0 として入力します。
   　 G から変換するときには、E=2(1+ν)・G (ν: ポアソン比)の式を用いて変換します。
   

2. 周面ばねを考慮し、薄層要素法による相互作用ばねの剛性とは別の値としたい場合
   → 杭周面ばねの剛性を E0 で、薄層要素法による相互作用ばねの剛性を Vs で考慮することができます。
   

※相互作用ばねの計算について、単位堆積重量 γ 及びせん断波速度 Vs が入力されている場合、1 の場合を想定していたとしても、E0 ではなく Vs を優先して使用し剛性を計算します。

半無限地盤の物性について

薄層要素法の「半無限地盤」の物性には RESP-D で入力した最下層の地盤物性が用いられます。

外力

荷重ケース

<ユーザー指定保存名称>-WithBuilding.ftc には下記のような荷重ケースが記載されます。
荷重は上部構造も含んだ値が出力されます。
記載されている Analysis コマンドは記載例ですので解析の内容に合わせて必ず編集してください。
※なお、下記以外に記載される荷重ケースは薄層要素法オプションで使用することを想定しておりませんので使用しないでください。

軸力

※荷重材料＞杭応力の直接入力＞杭軸力直接入力は応答変位オプションに使用される値で、本オプションでは考慮されません。
本オプションでの入力方法は下記の通りです。
① RESP-D で上部構造をモデル化している場合
　 DeadLoad の荷重ケース を Analysis コマンドで指定すると沈下解析を行うことができます。
② パイルドラフトのみを RESP-D でモデル化し軸力を直接入力したい場合
　「応力計算用節点荷重」に荷重を入力してください。
　 固定荷重を選択して値を入力 →LoadCase DeadLoad に記載されます。（梁の CMQ 荷重の後に追記されます。）

沈下解析結果を初期応力として使用する

水平荷重時において、耐圧版下の摩擦ばねの静止摩擦を適切に評価するためには沈下解析時の応力をは初期応力として導入する必要があります。
そのため、沈下解析時に下記のコマンドを記載し、解析結果を出力させ、水平荷重時に沈下解析で出力した応力を読み込む指定を行います。

・沈下解析結果を初期応力の形式で出力するコマンド
　※詳細は RESP-F3T マニュアル　 Analysis コマンドの継続コマンドの記載をご確認ください。

　 OutputInitialStress "<ユーザー指定保存名称>.ftc"

・沈下解析結果を読み込み、水平荷重時の荷重ケースとして与える。
　 ↓ 出力されたファイルの読み込み

　 import "<ユーザー指定保存名称>.ftc"

↓ 水平荷重時の Analysis コマンドの継続コマンドでの指定
　(出力時にケース名を指定していなければ InitialStress で読み込む)

　 InitialStressLoadCase InitialStress 1

慣性力

1. RESP-D で上部構造をモデル化している場合
   Seismic○○ や PushOver○○ といった水平荷重ケース を Analysis コマンドで指定すると水平荷重解析を行うことができます。
   
   

2. 慣性力の値を直接指定したい、かつ各杭ごとに入力したい値が求まっている場合
   軸力と同様に「応力計算用節点荷重」に荷重を入力してください。
   レベル 1 の荷重 → 荷重ケース ○○ 方向地震荷重（許容）を選択して値を入力 →LoadCase Seismic○○ に記載されます。 レベル 2 の荷重 → 荷重ケース ○○ 方向地震荷重（終局）を選択して値を入力 →LoadCase ○○_AddLoadNode に記載されます。

3. 建物に対して解析ケースごとの値はあるが杭ごとの慣性力の分担率がわからない場合
   杭頭を剛床指定して剛床代表節点に荷重をかける方法が考えられます。
   RESP-D での設定箇所がないため下記のような ftc での編集が必要になります。
   

• <ユーザー指定保存名称>-WithBuilding.ftc 内の Node コマンドにおいてパイルドラフトの基礎梁・耐圧版・杭が属する層の剛床代表節点名を見つける。
  剛床代表節点は RD0000Z○○ で与えられます。（○○ は層番号）
• 杭頭位置の節点を FloorDiaphragm コマンドで剛床仮定設定を行う。
  杭頭と基礎梁の間に剛域を作成している場合（=「構造心から杭頭の距離デフォルト」を指定している場合）は基礎梁心の節点を剛床の従属節点としてください。
  　※EZ○○○Y○○○_X○○○_P00○○○ ではなく、Z○○○Y○○○X○○○B○○○ を選択してください。
  

   FloorDiaphragm RD0000Z○○,
   Z01Y01X01B01 Z01Y01X02B02 Z01Y01X03B03 Z01Y02X01B04,
   Z01Y02X02B05 Z01Y02X03B06 Z01Y03X01B07 Z01Y03X02B08

• 慣性力の荷重ケースを作成する。
  

   LoadCase ○○
	    LoadNode RD0000Z○○ 与えたい慣性力

地盤応答変位

部材リスト>地盤応答変位の設定を行います。
応答変位法を行う場合にこちらで地盤応答変位を設定します。
レベル 1、レベル 2 でそれぞれ設定できます。

杭基礎計算条件＞杭の設計計算にて、一次、二次設計を行うにチェックを入れ、
設計用水平力・応答変位の考慮設定にて 1 次設計 2 次設計それぞれに対して応答変位法にチェックを入れる必要があります。
薄層要素法で作成されたマトリクス３要素に変位等価外⼒を掛けるコマンド LoadMatrix3 が記載されます。
コマンドの詳細は RESP-F3T マニュアルをご確認ください。
【<ユーザー指定保存名称>-WithBuilding.ftc での記載】
1 次設計にチェックを入れた場合：LoadCase Seismic XMins / XPlus / YMins / YPlus 　の荷重ケースでコマンドが設定されます。
2 次設計にチェックを入れた場合：LoadCase PushOver XMins / XPlus / YMins / YPlus 　の荷重ケースでコマンドが設定されます。

応答変位法オプションと共通の入力項目です。

杭基礎計算条件

計算条件＞杭基礎解析条件にて解析条件の設定を行います。
本オプションでは、共通タブ・薄層要素法(オプション)タブの内容が考慮されます。

共通タブ

• 杭の設計計算
  ・一次設計のみ行う
  ・二次設計のみ行う
  
• 地盤ばね特性の入力方法
  ・地盤特性で入力する（ばね値を直接入力するは未対応です。）
  
• 採用軸力
  薄層要素法オプションでは考慮されない設定です。
  本オプションでの入力方法は「軸力」をご確認ください。
  
• 杭・地盤の非線形性
  杭体・地盤ばねの弾性・非線形を選択することができます。
  杭体を非線形とした場合はファイバーモデルとなります。
  
• 杭のコンクリート強度
  ・掘削時に水もしくは泥水を使用する。
  ・終局時 1.0Fc とする。
  
• モデル配置等
  ・1FL 構造心から設計 GL までの距離(mm)：1FL の構造心とは上部構造モデルの最下階ではなく、「1FL」 の構造心を指します。地下階が存在していても 1FL の構造心を指します。
  ・構造心から杭頭の距離デフォルト(mm)：上部構造モデルの最下階の構造心から杭頭の距離を指します。この距離が剛域としてモデル化されます。
  　杭リストで設定した杭全長とは別に剛域の長さが設定されます。
  
• 杭体解析モデルの分割ピッチ
  ある加振点の加振半径内に別の加振点が入ってしまうと解が求まらなくなってしまうため、杭径と同等以上のピッチを指定する必要があります。
  
• 設計用水平力・応答変位の考慮設定
  応答変位法を選択した場合は慣性力・地盤変位の両方が加力ケースに設定されます。
  
• 建物最下層の地下震度
  最下層の地下震度を直接指定にチェックを入れ、一次設計及び二次設計に地下震度を入力すると、入力値に基づいて基礎部の慣性力が計算され、Seismic○○ や PushOver○○ の荷重ケースで考慮されます。

薄層要素法(オプション)タブ

構造芯から相互作用ばね作用深さまでのオフセットについては「こちら」をご確認ください。

モデルの概略図は以下となります。

計算速度について

薄層要素法によるばねの相互作用ばね算定及び相互作用ばねを考慮した解析では 計算速度を上げるために F3T のスレッド数を増やすことが有効です。
※お使いの PC の状況を確認して無理のない範囲で増やしてください。

断面検定

RESP-D への結果取り込み

RESP-D の 杭基礎計算条件 → 薄層要素法（オプション）　タブより、「薄層要素法結果読み込み」の設定を行うことができます。
TLEM-WithBuilding.ftc のファイルパス、解析ケース番号、ステップ番号を読み込みたいケースやステップに合わせて適切に設定する必要があります。

設定した状態で RESP-D 計算出力＞計算実行において断面検定にまでチェックを入れて RUN を押すと、設定した結果を読み込んで計算書などの出力が行えます。
断面検定については現状基礎梁のみ対応しています。（杭と耐圧版は未対応です。）

計算詳細

解析モデル

基礎版底面位置と構造芯のオフセット

パイルド・ラフトの検討を行う場合、最下層構造芯と底板下面の深度差が大きくなるため、相互作用ばねの計算を構造芯ではなく底板下面位置で算出することが出来ます。
ただしその場合でも、応力評価を芯の位置で行うために、薄層要素法で算出した相互作用ばね自体は構造芯位置のレベルにモデル化した節点に対して接続します。

地盤・杭の自動分割

杭は計算条件指定に従い分割され、地層は0.1mピッチで分割されます。

半無限地盤の設定

入力した地盤情報を元に、半無限地盤を自動設定します。

円盤加振点とリング加振節点の設定

杭周はリング加振、杭先端およびラフト底面は円盤加振として計算します。